Synerjetics Group Logo
 Главная страница
 Цели освоения космоса
    Миссия космонавтики
    Кризис цивилизации
    На распутье
 Программа освоения космоса
    Хранилище на орбите
    Орбитальная медицина
 Кометно-метеоритная угроза
    Первочередная задача
    Два обломка
    Новый расчет
    Условия на волне
    Два семейства
    Удар кометы
    Акустические оценки
    Исторический аспект
    Обнаружение угроз
    Критика источников
    Два аргумента
    Катастрофы и шевроны
    Комета и метеороид
 Презентации
    Параметры и угроза
    Источники и критика
 Аэрокосмические носители
    Описание концепции
    Обоснование концепции
    Анализ эффективности
 Аэродинамика
    Эффективные компоновки
    Теория машущего полета
 Термодинамика
    Ракетные двигатели
    О выборе схемы СУ
    Сайнерджет
 Динамика полета
    Малая тяга
    Захват объектов
    Характеристическая скорость
 Экономика и надежность
    Цена космоса
    Пассажирские перевозки
    О надежности носителей
 Эволюция сложных систем
    О пределах развития
    Флаттер мостов
    Катастрофа на СШ ГЭС
    Падение температуры Земли
 Гидроакустическая устойчивость
    Возбуждение автоколебаний
    Сводные данные
    Иерихон на Енисее
    Критерий возбуждения
    Устойчивость ГАЭС
    Область неустойчивости
    Когда взлетают агрегаты?
    Бустинг на Памире
    Группа риска
    Причины и поводы
    О теории
    Угроза избранным
    Бустинг
    О силах на крышке
    Причины и доказательства
    Любит ли бог троицу?
    Бог троицу любит
    Три станции
    Проблемы Нурека
    Проблемы Ташлыка
    Предложения ядерного центра
 Волны на мелководье
    Наводнение в Крымске
    Новая волна
    Хакенсак
 Comet and Meteor Threat
    Two Fragments
    Acoustic Evaluations
    Historical Aspect
    Critique of Sources
    Two Arguments
    Disasters and Chevrons
    Comet and Meteoroid
    Temperature Drop
 Обратная связь
 
 
 
www.spacenews.ru
 
Журнал Новости Космонавтики
 
 

Первичный отбор ГЭС и ГАЭС с радиально-осевыми турбинами в группу риска по гидроакустической устойчивости

 Ю.И.Лобановский

1.    Рассчитываем критерий оптимальности выбора типа турбины
 
где νr – частота вращения ротора турбины в герцах, W – мощность гидроагрегата в мегаваттах, h – напор на рабочем режиме в метрах. Частота νr определяется следующим образом:
 
где n – число оборотов в минуту.

2.    Рассчитываем частоту затурбинного вихря
 
где νv – искомая вихревая частота, νr – частота вращения ротора турбины, параметры с индексом * определяются так, как описано ниже.

Если 30 < ξ < 50, то
 
Если 50 < ξ < 70, то
 

Если получилось другое значение ξ, то переходим к пункту 7.

3.    Вычисляем полную длину водовода гидроагрегата:
 
где L1 – длина напорного водовода в метрах, L2 – длина отсасывающей трубы в метрах. Если имеются еще какие-то участки водовода, называемые, например, заборной трубой или переходным участком к спиральной камере, то все они включаются в полную длину напорного водовода L1, которая равна расстоянию от того места, где располагается его входное сечение на границе с водохранилищем, непосредственно до турбины.

 4.    Выбираем значение расчетного параметра κ:
 
где η – коэффициент полезного действия гидроагрегата на рабочем режиме. Если оцениваемый гидроагрегат – это агрегат гидроаккумулирующей станции (ГАЭС), то параметр κ определяется как на насосном, так и на турбинном режимах.

5.    В таблице, представленной ниже, в зависимости от параметра κ приведены полученные в результате решения соответствующих уравнений частоты собственных колебаний четырех так называемых стандартных водоводов на четырех колебательных модах:
N κ Мода 1 Мода 2 Мода 3 Мода 4
L1* = 240 м L1* = 640 м L1* = 1000 м L1* = 1370 м
L2* = 30 м L2* = 45 м
ν1 ν2 ν3 ν4
1 0.000 1.400 1.583 1.688 1.725
2 0.020 1.491 1.611 1.699 1.733
3 0.040 1.566 1.639 1.710 1.741
4 0.060 1.633 1.665 1.721 1.749
5 0.080 1.693 1.690 1.732 1.757
6 0.100 1.748 1.713 1.743 1.764
7 0.120 1.798 1.734 1.753 1.771
8 0.140 1.844 1.754 1.762 1.778
9 0.160 1.886 1.772 1.771 1.785
10 0.180 1.924 1.788 1.780 1.792
11 0.200 1.960 1.804 1.789 1.798
12 0.220 1.994 1.818 1.797 1.804
13 0.240 2.025 1.831 1.804 1.810
14 0.260 2.053 1.844 1.812 1.815
15 0.280 2.080 1.855 1.819 1.820
16 0.300 2.105 1.866 1.825 1.825

5.1    Если полная длина водовода станции L отличается не более, чем на 50 % от полной длины водоводов из таблицы L* = L1* + L2*, а длина отсасывающей трубы станции отличается от данных таблицы не более чем вдвое, то с ее помощью или с помощью графика
(где линии мод на вертикальной оси κ = 0 последовательно растут от первой до четвертой, а их наклоны, соответственно, падают, см. таблицу) пересчитываем собственную частоту колебаний водовода станции с частоты стандартного водовода с помощью формулы
 
где νe – частота оцениваемого водовода, L* – длина соответствующего стандартного водовода из таблицы или графика, νN* – частота его моды N = 1, 2…, L – длина интересующего нас водовода.
             Если полная длина водовода станции L отличается более чем на 50 % от полной водоводов из таблицы L* или длина отсасывающей трубы станции отличается от данных таблицы более чем вдвое, то переходим к пункту 7.

6.    Рассчитываем все возможные комбинации частоты возбуждения νp = νr или νp = νv и полученных в п. п. 3 – 5 всех возможных вариантов собственных частот водовода νe по указанной ниже формуле:
 
Если во всех случаях
 
то гидроагрегат устойчив, и можно не беспокоиться об этой стороне дела.
Если хотя бы в одном из случаев
 
то переходим к пункту 7.

7.    По электронному адресу Y.Lobanovskiy@intertech.ru высылаем указанную ниже информацию.

Данные, требуемые для оценки гидроакустической устойчивости напорной системы ГЭС


Гидроагрегат: напор, мощность, расход воды, диаметр ротора, частота вращения.
Напорный водовод: длина, диаметр, диаметр (или площадь) входа.
Отсасывающая труба: длина.

Полезные, но необязательные данные
•    Желательно также иметь начальный диаметр отсасывающей трубы (то есть диаметр канала сразу за турбиной).
•    Если есть данные по нескольким режимам, например, при разных напорах, то желательно привести их все.
•    Если есть данные по частотам прецессии затурбинного вихря, их тоже целесообразно выслать.
•    Если есть расходная характеристика турбины, то ее тоже целесообразно выслать.
 

Данные, требуемые для оценки гидроакустической устойчивости напорной системы ГАЭС


То же самое, но данные по агрегату надо иметь на обоих режимах, турбинном и насосном.
 
 
04.03.2010                           Ю. И. Лобановский
 
 
Карта сайтаsynerjetics@yandex.ruВернуться наверх страницы